研究鋼液中硫含量對夾雜物去除的影響時，待試驗鋼熔清後向鋼液中加入質量分數為99.98%FeS以提高鋼中硫元素質量分數。所加試劑熔化且均勻後(反應10 min)，立即抽取石英管樣1並水冷。隨後向鋼中加入提前預熔粉碎好的渣料(渣量為鋼液質量的15%)，成分見表2。鋼渣反應30 min後取石英管樣2並水冷。

表2預熔渣成分(質量分數)和堿度(R)

研究鋼液中氧含量對夾雜物去除的影響時，需待試驗鋼熔清後加入質量分數為99%的Fe2O3以提高鋼中氧元素質量分數。所加試劑熔化且均勻後(反應10 min)，立即抽取石英管樣1並水冷，隨後向鋼中加入提前預熔粉碎好的渣料(渣量為鋼液質量的15%)，成分見表2。鋼渣反應30 min後取石英管樣2並水冷。

1.2試樣加工與檢測

每個石英管樣長度約為85 mm，直徑約為6 mm，試樣加工如圖2所示。取中間位置製備金相樣；取兩頭中光潔度較好、致密度較高的一頭進行表麵磨光，車取直徑為4 mm的氧氮氣體棒；最終餘料取屑用於分析鋼中剩餘主要元素的質量分數。金相樣經過線切割、精細磨拋後，用ASPEX掃描電鏡檢測試樣，並對掃描結果進行分析，統計每個試樣中氧化物夾雜的數量密度和平均尺寸。

圖2石英管樣加工示意

2試驗結果

2.1鋼中氧、硫含量對脫硫的影響

檢測每爐試樣1和試樣2的硫和全氧質量分數，結果見表3。可以看出，固定鋼中全氧質量分數，隨著初始硫質量分數的升高，鋼渣反應30 min後，脫硫率逐漸增大，且穩定在74%以上，終點硫質量分數可降低到0.002 6%以下；固定鋼中硫質量分數，隨著初始全氧質量分數的升高，終點全氧質量分數可降低到0.001 4%以下，終點硫質量分數可降低到0.001 8%以下，皆滿足重軌鋼的成分要求。鋼中初始硫、全氧質量分數與脫硫率的關係如圖3所示。

表3試驗鋼元素含量(質量分數)和脫硫率

圖3初始全氧、硫質量分數與脫硫率的關係

2.2鋼中氧、硫含量對氧化物夾雜的影響

分析ASPEX全自動夾雜物分析儀掃描結果，定義MnS質量分數小於10%的夾雜物為氧化物夾雜。關注鋼渣反應前後氧化物夾雜的數量密度和平均尺寸，統計結果見表4、表5和圖4~圖7。可以看出，鋼中氧、硫含量的提高對鋼渣反應過程中氧化物夾雜去除有顯著的效果。隨著氧、硫質量分數增加，氧化物夾雜的去除率呈升高趨勢，平均尺寸呈減小趨勢。在氧質量分數為約0.001 2%的前提下，鋼中硫質量分數從0.007%上升到0.016%時，氧化物夾雜的去除率從10%上升到60%左右；在鋼中硫質量分數為0.007%的前提下，鋼中全氧質量分數從0.001 2%上升到0.004 4%，氧化物夾雜的去除率從10%上升到70%左右，氧化物夾雜的平均尺寸也呈減小趨勢。

表4鋼中硫含量對氧化物夾雜的影響

表5鋼中氧含量對夾雜物的影響

圖4鋼中硫質量分數與夾雜物數量密度的關係

圖5鋼中硫質量分數與夾雜物平均尺寸的關係

圖6鋼中T.O質量分數與夾雜物數量密度的關係

圖7鋼中T.O質量分數與夾雜物平均尺寸的關係

分析鋼渣反應前後夾雜物的成分可知，重軌鋼中氧化物夾雜分為SiO2-MnO係和CaO-Al2O3-SiO2係兩類夾雜，圖8所示為兩類典型夾雜二維形貌。各類氧化物夾雜在鋼渣反應前後數量密度變化見表6。可以看出，鋼中主要夾雜為鈣鋁矽酸鹽，因此鋼渣反應30 min後，鈣鋁酸鹽的去除率同總氧化物夾雜的去除率相近，隨著氧、硫質量分數的增高，鈣鋁酸鹽的去除率呈升高的趨勢。由於鋼中矽錳夾雜數量較少，且掃描麵積有限，僅從以上表格統計的數量密度不具代表性，因此其去除率未呈現明顯規律。

圖8重軌鋼中的典型夾雜物二維形貌

(a)SiO2-MnO；(b)MgO-CaO-Al2O3-SiO2

表6鋼渣反應前後氧化物夾雜數量密度

3討論與分析

3.1鋼中氧、硫含量對界麵張力的影響

在鋼液中，氧、硫是最常見的表麵活性元素。當這些元素在熔融鋼液中的質量分數增加時，鋼-渣的界麵張力和夾雜物與鋼液之間的界麵張力會迅速減小。鋼渣反應前期，由於鋼中初始氧、硫含量高，活度也高，夾雜物與鋼液的界麵張力較低，隨著脫硫、脫氧反應的進行，界麵張力增大。因此在30 min的鋼渣反應過程中，界麵張力、接觸角等一直在動態變化。本試驗將鋼液初始氧、硫質量分數調整到一定值後，隨著鋼渣反應發生和脫氧產物在鋼液中運動上浮，鋼中硫含量、溶解氧含量是變化的，因此選取相同時間段的2個固定時刻，即同批鑄坯溶清鋼液在增氧/硫10 min和鋼渣反應30 min，可以對比整個反應過程不同初始氧、硫元素對重軌鋼中氧化物夾雜去除的影響。

3.2界麵張力對夾雜物形核的影響

實際煉鋼脫氧的過程中，新相形核是以均質形核和非均質形核2種方式進行的。脫氧生成1個半徑為r的球形夾雜時，總自由能的變化為ΔG，在數值上為生成新相產生的表麵能和引起體積變化的自由能之和[20]，見式(1)。生成夾雜的體積自由能變化ΔGV見式(2)。

式中：r為脫氧夾雜的半徑；γsl為夾雜物與鋼液間的界麵張力，N/m；ΔGV為生成夾雜的體積自由能變化，J/m3；R為理想氣體常數，8.314 J/(mol·K)；T為絕對溫度，K；S0為形核率為1時的臨界過飽和度S*[20]；V0為脫氧夾雜的摩爾體積，m3/mol。

均質形核產生穩定核心的臨界半徑r*以及相關的臨界自由能變化ΔGhomo*分別見式(3)和式(4)。